增壓器引起喘振的原因的具體分析：聯合調節器的降速針閥（有級調速）或減載針閥開度過大，也會造成短時喘振。其原因也是由于針閥的開度過大，使柴油機降速減載過快，使增壓器轉子轉速的下降跟不上。柴油機過載或載荷波動較大時，柴油機的燃燒狀態變差，排氣溫度升高，排氣總管的廢氣能量增加，使增壓器轉子的轉速升高，造成壓氣機的吸氣量大于出氣量而發生喘振。聯合調節器轉速失控，從而造成柴油機功率的不穩定，增壓器轉子轉速難以同步適應而喘振。增壓器噴咀環積炭，或噴咀環截面積過小，都使燃氣流經縮小了的噴咀環流通截時流速增高，促使轉子轉速上升（每減少lcm2，轉子轉速約上升250r/min），壓氣機進氣流量增大，使部分空氣堵在壓氣機入口而產生氣流擾動，喘振就此發生。因渦輪的外形與蝸牛背上的殼或海產攤內的海螺十分近似而得名。江淮康鈴渦輪增壓器

渦輪增壓器常見故障及原因：增壓效果差，主要表現在動力下降，冒黑煙、藍煙，燃油經濟性差，機油消耗量明顯過多。其原因有三方面： 空氣濾清器太臟，不能向發動機提供高密度的潔凈空氣； 葉輪破損，引起進氣量不足； 進氣的灰塵太多，葉輪和增壓器殼接縫處有油泥，影響了增壓器葉輪轉速，造成進氣量不足。 增壓壓力偏低，增壓壓力偏低是指與正常情況相比（增壓壓力低于正常值的 90%)）。增壓壓力偏低，使氣缸內充量減少，不但柴油機功率下降，而且會使氣缸內燃燒過程惡化，油耗和排氣溫度升高。 增壓器墊片渦輪增壓器可以改善發動機的排放。

渦輪流通部分起作用的共有三處截面，即渦輪進氣截面、蝸殼出口環形截面以及葉輪出口截面。其中葉輪出口截面處調節因實現起來較為復雜且易造成較大損失，調節效果不如前兩者，故一般不予考慮?；诖丝勺儨u輪增壓器有兩種結構，即可動舌片增壓結構和可變噴嘴增壓結構。對于無葉徑流式渦輪機，采用可動舌片增壓結構。如圖3所示，在渦輪進氣截面后加擺動舌片，通過舌片的擺動，改變蝸殼的面徑比A/R值，對進氣量進行調節。在發動機低速時，減小A/R值，提高渦輪轉速，增加進氣壓力；當發動機轉速較高時，增加A/R值，提高進氣量，保證發動機的動力輸出。

渦輪增壓技術的發展趨勢：復合增壓技術，復合增壓技術同時采用機械增壓技術和渦輪增壓技術，理論上可以徹底消除渦輪遲滯問題。但由于復合增壓器結構復雜，因此長期以來在應用上受到一定的限制，一般只用在二沖程柴油機和一些特殊場合。如圖8所示，在發動機低轉速時，用機械增壓器提供進氣，從而消除渦輪介人前由于壓縮比不夠高造成的功率下降問題；當發動機轉速達到一定程度，渦輪完全啟動后，機械增壓器自動斷開，由渦輪增壓器提供進氣。復合增壓型發動機很好地發揮了機械增壓技術和渦輪增壓技術的優點，在發動機全工況范圍，提高發動機的輸出功率和輸出轉矩，徹底消除渦輪遲滯問題，它著未來渦輪增壓技術的發展方向。渦輪增壓器發動機通過改善發動機的燃燒效率，減少發動機廢氣中顆粒物和氮氧化物等有害成分的排量。

增壓器引起喘振的原因的具體分析：進氣門打不開，該缸就無法進入新鮮空氣，那么增壓后的空氣量過剩，而影響到壓氣機前的空氣進入；而該缸在氣門重疊階段，廢氣總管中的廢氣會從排氣門倒流入氣缸內。這樣該缸在噴入燃油后的燃燒狀態變得很差。進氣門關不嚴，該缸在壓縮過程中，部分新鮮空氣回流到穩壓箱，一方面減少了增壓后的空氣消耗量，另一方面氣缸內的新鮮空氣的減少，會惡化燃燒。排氣門打不開，在排氣過程中，廢氣不能順利進入排氣總管，而當進氣門打開時，該缸本身不能順利地吸入新鮮空氣，反而使廢氣竄至進氣穩壓箱，趁別的氣缸吸氣時乘機而入，從而惡化其它氣缸的燃燒過程。排氣門關不嚴，在該缸處于壓縮過程時會漏泄出缸內的新鮮空氣量，使壓縮壓力減小，在吸氣過程時，排氣總管的廢氣會倒流入氣缸內，凡此種種均造成燃燒狀態惡化。中冷器是渦輪增壓系統的一部分。增壓器墊片

發動機工作時，有一部分機油供給渦輪增壓器轉子軸承潤滑和用于冷卻的。江淮康鈴渦輪增壓器

增壓器引起喘振的原因的具體分析：中冷器冷卻水溫過高或中冷器冷卻水管因泄漏而堵焊過多，造成中冷器的冷卻能力下降，增壓后的空氣因冷卻不足而密度較小，滿足不了氣缸燃燒的需要，造成排溫升高，促進增壓器轉子轉速上升(如中冷水溫升高5℃，渦輪前廢氣溫度會升高5℃，使增壓器轉速升高100~150r/min)，轉子吸氣量增加，但由于中冷器的冷卻能力不足，已影響到增壓后的空氣通過能力，造成壓氣機前的空氣不能完全通過壓氣機而發生喘振。氣門打不開或關不嚴。造成此種情況的原因較多，如進、排氣門的彈簧斷裂、氣門桿彎曲、氣門間隙調整過小、氣門閥盤裂紋或掉塊等均會造成氣門開關不嚴；橫臂跳轉、橫臂導桿折斷等均會造成氣門打不開。江淮康鈴渦輪增壓器

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